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gomma ad alto smorzamento (HDRBs), disposti sotto i pilastri perimetrali, e appoggi scorre-
voli a basso attrito (FSBs), disposti sui restanti pilastri interni soggetti ai carichi verticali mag-
giori. Le caratteristiche nominali della mescola previste in fase di progetto sono: rigidezza a
taglio 0.4 MPa e smorzamento equivalente 10%. I valori rientrano nel tipico range delle co-
muni mescole attualmente in commercio (smorzamento tra 10% e 15% [11]). La scelta di ri-
manere al limite inferiore del range di smorzamento è utile per permettere successivamente,
in fase di esecuzione dei lavori, di poter trattare con un numero maggiore di produttori (ri-
chieste più restrittive come smorzamenti più elevati non sempre sono facilmente raggiungi-
bili da tutti i produttori). Per gli appoggi scorrevoli è stato invece richiesto un coefficiente di
attrito dinamico in condizioni sismiche minore di 1% per ridurre la forza di attivazione
dell’isolamento e il contributo dei modi superiori alla risposta sismica dell’edificio. Nella fase
preliminare del progetto, gli isolatori sono stati dimensionati effettuando un’analisi dinamica
con spettro di risposta, considerando la sovrastruttura e la sottostruttura infinitamente rigi-
de e trascurando l’effetto delle slitte. La risposta elastica può essere facilmente calcolata ap-
plicando lo smorzamento equivalente atteso dalla mescola ai soli periodi con T≥0.8Tis. Figura
2 mostra lo spettro in spostamento e in pseudo-accelerazione per il sito considerato (Came-
rino, terreno tipo B) ai differenti stati limite (Operatività, Danno, Salvaguardia della vita e
Collasso) previsti dalle NTC 2018 [12] per la classe di uso IV. Allo spostamento al periodo di
isolamento, pari a 0.27 m allo stato limite di collasso, è stata associata una deformazione a
taglio media degli isolatori di 1.5 (γ=150%), valore piuttosto basso scelto per garantire nella
prima fase un margine di sicurezza significativo rispetto alla rottura a taglio degli isolatori. È
da sottolineare infatti che nella fase di predimensionamento molti contributi sono trascurati,
come ad esempio l’effetto dell’eccentricità accidentale e l’effetto della combinazione con le
altre azioni (effetti che normalmente determinano un incremento del 20%-30% dello spo-
stamento massimo). Inoltre, anche l’effetto associato alla variabilità delle proprietà mecca-
niche della mescola (Upper-Lower Bound Analysis) non può essere valutato realisticamente
in fase di progetto, dato che i coefficienti modificatori effettivi possono essere dedotti solo
dalle prove da effettuare durante la fornitura.

Figura 2: spettri elastici in pseudo-accelerazione e spostamento
ai differenti stati limite considerati

La geometria dei dispositivi risultante dal progetto è la seguente: (i) isolatori in gomma con
un diametro di 600 mm e un’altezza totale di gomma di 184 mm, con una rigidezza orizzon-
tale di 0.62 kN/mm e uno spostamento massimo di progetto di 368 mm; (ii) appoggi scorre-
voli con uno spostamento massimo ammissibile di ±400 mm e coefficiente di attrito <1%. La