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Tabella 2 – Risultati della verifica allo SLU della sezione trasversale a cavallo della pila


                                                                Coeff. di                        Coeff. di
                                         M Ed [kNm]  M Rd [kNm]  sicurezza   V Ed [kN]  V Rd [kN]  sicurezza
                                                                M Rd/M Ed                        V Rd/V Ed
                     Progetto originario
                                           -11624    -12330       1.06        1669      2385       1.43
                    Circolare n. 384/1962
                    Modello A - EC1 - 2    -13281    -12330       0.93        1833      2385       1.30
                    Modello B - EC1 - 2    -9268     -12330       1.33        1582      2385       1.51



            Sarebbe anche importante tenere conto del contributo di due diverse inclinazioni
            dell'armatura a taglio, poiché la disposizione delle barre è piuttosto complessa [10].
            L'armatura  a  taglio  è  fornita  da  930  barre  inclinate  e  staffe 12/15  del  tipo
            cosiddetto acciaio ALE-TOR, utilizzato in Italia nei primi anni Sessanta, una classe di

            acciaio con fyk = 440 MPa. La quantità di armature inclinate e staffe garantisce il
            rispetto delle condizioni per l'uso dei modelli di plasticità.
            La  verifica  della  sella  è  stata  condotta  attraverso  un  modello  strut and  tie

            appositamente concepito, che tiene conto della particolare geometria della sella con
            l'effettiva disposizione delle armature. Il risultato ottenuto per la verifica allo SLU,
            utilizzando coefficienti di sicurezza parziali dei carichi e dei materiali previsti dalle
            NTC2018,  e  tenendo  conto  dei  risultati  delle  ispezioni  in  sito,  la  verifica  è  stata
            nuovamente ripetuta con area di armatura ridotta e resistenza media del calcestruzzo
            fcd’ = 0,80 fcd per tenere conto della corrosione e del degrado, come suggerito dagli
            studi di letteratura [11] e dalle raccomandazioni [12]. Il controllo ha restituito un
            grado di sicurezza pari a 1,80, pienamente accettabile, a conferma della robustezza

            della sella progettata da Morandi.
            Naturalmente, se il degrado dovesse avanzare ulteriormente, portando ad una più
            grave corrosione delle armature, il coefficiente di sicurezza si ridurrebbe, potendo
            raggiungere soglie di inaccettabilità; appare quindi necessario eliminare la causa del
            degrado, ovvero l'acqua drenante nelle giunture delle selle Gerber.



            3.3. Proposta di intervento


            L’esame delle risultanze sperimentali e delle verifiche numeriche di cui al paragrafo

            precedente ha consigliato di proporre un intervento capace di eliminare le cause di
            degrado attuando una solidarizzazione dell’impalcato in corrispondenza delle selle
            Gerber e modificando, conseguentemente, lo schema statico del ponte. L'intervento
            mira, inoltre, a  ridurre  l'attuale carenza  nei  confronti  dello SLU  della  sezione
            dell'impalcato in corrispondenza dell’appoggio sulla pila e nei tratti intermedi della
            trave  tampone.  Inoltre, come  già  segnalato,  il  cambiamento dello  schema statico

            comporta una variazione delle sollecitazioni flettenti massime e minime dovute ai
            carichi viaggianti nelle sezioni del cantilever ed in corrispondenza della sezione in cui
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